для одновременного питания какого количества постов применяются многопостовые выпрямители

14.07.202215.07.2022 admin 0 Comments

Многопостовые сварочные выпрямители

Другие страницы по теме

Многопостовые сварочные выпрямители

Многопостовые сварочные выпрямители постоянного тока могут применяться для ручной и механизированной сварки. Многопостовые выпрямители для ручной сварки с регулированием силы тока поста балластными реостатами предназначены в основном для создания многопостовых систем питания от общецеховых магистральных шинопроводов, имеют жесткую внешнюю вольт-амперную характеристику. Отличаются простой конструкцией и высокой надежностью. Технические данные выпрямителей приведены в таблице 1.

Номинальная сила сварочного тока, А, при ПН-60%. 315
Пределы регулирования силы тока (при падении напряжения на зажимах реостата 30 В), А. 6-315
Разница между силой тока соседних ступеней, А, не более. 6
Масса, кг. 29,5

Многопостовые сварочные выпрямители для ручной дуговой сварки с тиристорным регулированием режима на каждом посту могут организовать местные системы многопостового питания.

Четырехпостовой выпрямитель ВДМ-4х301 УЗ имеет падающие внешние характеристики с тремя различными наклонами (0,2; 0,4; 0,7 В/А) и предназначен для питания четырех постов ручной дуговой сварки током обратной полярности. Может работать как двупостовой источник питания с силой тока поста до 500 А. Снабжен ограничителем напряжения холостого хода. Выпрямитель может использоваться в составе передвижных сварочных агрегатов. Технические показатели выпрямителя характеризуются следующими данными.

Получение падающих (крутопадающих) характеристик и регулирование режима сварки на отдельных постах осуществляется балластными реостатами. Каждый выпрямитель типа ВМГ-5000 поставляется комплектно с 30-ю балластными реостатами, выполненными на базе серийного балластного реостата РБ-501. При сварке на вертикальной поверхности и в случае тонкого металла в цепь поста рекомендуется последовательно с балластным реостатом включить дроссель ОИ-105, который поставляется при необходимости комплектно с выпрямителем ВМГ-5000.

Многопостовой сварочный выпрямитель ВМГ-5000 :

Номинальная сила сварочного тока, А, при ПН-60%. 315
Число ступени регулирования (семь рубильников). 58
Пределы регулирования сопротивления, Ом. 0,0266. 0,75
Масса, кг. 50

Номинальная сила сварочного тока, А. 315
Индуктивность, МГн, не менее. 0,3
Род тока. Постоянный
Масса, кг. 40

Источник

Многопостовые выпрямительные системы

Многопостовых сварочные системы

При наличии в цехе большого количества постов сварки рационально использование многопостовых систем питания (от 4 до 30 постов на один источник). Многопостовые трансформаторы в настоящее время серийно не выпускаются. Многопостовые выпрямительные системы изготовляют на токи 630, 800, 1000, 1250, 1600, 2000,4000 и 5000 А. По назначению различают системы для ручной сварки, для механизированной сварки в углекислом газе и универсальные.

Система имеет общий источник, шинопровод и постовые устройства (рис. 1). Перспективны два варианта систем: выпрямитель с постовыми реостатами, дросселями или полупроводниковыми регуляторами и трансформатор с постовыми управляемыми выпрямительными блоками.

Рис. 1. Упрощённые принципиальные схемы многопостовых выпрямительных
систем: а — с постовыми регуляторами; б — с постовыми выпрямитетельными блоками

Любая из систем должна иметь развязку постов, т.е. обеспечивать независимость работы постов друг от друга. Поэтому внешняя характеристика общего источника должна быть жесткой. Действительно, при падающей характеристике короткое замыкание на одном из постов вызвало бы снижение напряжения и погасание дуги на других постах. Кроме того, для развязки ток короткого замыкания поста должен быть ограничен, например, наличием балластного реостата или дросселя.

Наиболее распространена простейшая система (рис. 1,а). В ней используется многопостовой выпрямитель, состоящий из трансформатора T и силового выпрямительного блока V.

Многопостовые выпрямители

Выпрямители для ручной дуговой сварки обычно изготовляют по схеме рис. 1,а. Для обеспечения жесткой характеристики трехфазный понижающий трансформатор должен иметь минимальное рассеяние, иногда его первичные обмотки секционируют для регулирования выпрямленного напряжения в небольших пределах. В мощных выпрямителях используют все разновидности шести фазной схемы выпрямления, обеспечивающей экономию на вентилях. Применяют как штыревые, так и таблеточные вентили на ток 200, 320, 400, 500 А с воздушным, реже водяным охлаждением. Крутизна внешней характеристики не превышает 0,01 В/А. Сварочные свойства выпрямительных систем с балластными реостатами близки к аналогичным характеристикам одно постовых выпрямителей, но из-за значительных потерь в реостатах удельный расход электроэнергии здесь составляет 6—8 кВт·ч/кг.

Выпрямители для сварки в углекислом газе должны удовлетворять несколько более жестким требованиям. Во-первых, поскольку по технологическим соображениям не допускаются колебания рабочего напряжения более чем на ±1,5 В, напряжение выпрямителя должно быть стабилизировано с точностью не ниже ±5 %, а внешняя характеристика должна иметь наклон не более 0,002 В/А. Второе отличие заключается в необходимости регулирования напряжения с кратностью около 2.В-третьих, постовое устройство должно ограничивать разбрызгивание металла.

В качестве многопостовых могут применяться универсальные выпрямители типов ВДУ-1201,ВДУ-1202, ВДУ-1604, при этом используют жесткие характеристики с плавной регулировкой напряжения.

Если вы нашли ошибку, пожалуйста, выделите фрагмент текста и нажмите Ctrl+Enter.

Источник

Многопостовые сварочные выпрямители

В различных областях промышленности для повышения эксплуатационных технико-экономических показателей вместо большого количества постов сварки, размещенных на ограниченных производственных площадях, целесообразно применять многопостовые выпрямительные установки. Они обеспечивают питание нескольких сварочных постов с помощью специальной системы шинопроводов.

Многопостовые выпрямители применяются для ручной дуговой сварки и для сварки в среде защитных газов. Они могут также использоваться для автоматической сварки под слоем флюса.

Для ручной дуговой сварки и автоматической сварки под слоем флюса применяются выпрямители типов ВКСМ и ВДМ.

В настоящее время вместо выпрямителей ВКСМ выпускаются выпрямители ВДМ. Принципиальная электрическая схема ВДМ-1001 приведена на рис. 4.9.

Сварочный выпрямитель ВДМ-1001 предназначен для одновременного питания постоянным током семи постов ручной дуговой сварки покрытыми электродами. Он состоит из трехфазного силового трансформатора Т₁ (ТВТ-1000-13), двух блоков диодов, собранных из кремниевых вентилей по шестифазной кольцевой схеме выпрямления, электродвигателя с вентилятором, блоков аппаратуры и защиты. Сварочный трансформатор имеет минимальное внутреннее сопротивление, что определяется совместным размещением первичной и вторичной обмоток на стержнях сердечника. Поэтому у трансформатора жесткая внешняя характеристика, что является обязательным условием для многопостовых источников питания, т.к. только в этом случае возможна нормальная одновременная работа сварочных постов. Выпрямитель питается от сети через автоматический выключатель F₁.

Рис. 4.9. Принципиальная электрическая схема ВДМ-1001

Запуск выпрямителя в работу осуществляется кнопкой S₁,при этом получает питание контактор K₁, который подключает двигатель вентилятора М. Поток воздуха вентилятора включает контакт реле контроля вентиляции Р. При этом катушка K₂оказывается под напряжением и включает контакт K₂_-1, который обеспечивает работу источника при отпущенной кнопке S₁. Одновременно с этим замыкаются контакты К₂_Mкатушки К₂, включающие первичную обмотку сварочного трансформатора в сеть. Работа трансформатора возможна только при включенном вентиляторе. Выключение выпрямителя от сети производится нажатием кнопки S₂, в результате чего обесточивается цепь катушек реле К₁ и К₂и отключается вентилятор.

Для исключения ложных срабатываний автоматического выключателя F₁от пускового тока, в цепь первичной обмотки трансформатора введены добавочные резисторы R₁и R₂. Последовательность включения силового трансформатора выбрана такой, что сначала контактами K_1.4 и К_1.5пускателя K₁ указанные резисторы включаются последовательно первичной обмотке, а затем они шунтируются главными контактами K_2М пускателя K₂. Силовой трансформатор защищен от перегрузок тепловыми контактами реле К₂_F, встроенными в магнитный пускатель К₂ и отключающими выпрямитель при перегрузках.

Для защиты кремниевых вентилей выпрямительного блока и обмоток трансформатора от коммутационных перенапряжений диоды шунтируются защитными R–С цепочками, которые состоят из последовательно соединенных сопротивлений и конденсатора. Поскольку выпрямитель имеет жесткую внешнюю характеристику, режим короткого замыкания для него является аварийным и недопустимым. Поэтому для защиты выпрямителя применен быстродействующий автомат F₁, который выключает установку в момент короткого замыкания или в случае пробоя одного из вентилей его выпрямительного блока.

Комплектно к выпрямителю прилагается семь балластных реостатов РБ-301, которые при ручной дуговой сварке по одному включаются на каждый сварочный пост. Реостаты включаются последовательно со сварочной дугой поста и выполняют следующие функции:

– при жесткой внешней характеристике выпрямителя создают падающую внешнюю характеристику на дуге сварочного поста;

– служат регулятором тока сварочного поста (РТСП);

– ограничивают ток короткого замыкания сварочного поста, предохраняя выпрямитель от недопустимых перегрузок по току.

Балластный реостат РБ-302 представляет собой набор параллельно соединенных резисторов, подключаемых к нагрузке с помощью рубильников S1–S7. При различных комбинациях включенных рубильников реостат имеет сопротивление от 0,1 до 5 Ом. Вблизи каждого рубильника указана сила тока (6, 10, 20 А и т.д.), получаемая при его включении. Другие значения токов в интервале от 6 до 316 А получаются суммированием величин, соответствующих одновременно включенным рубильникам.

В последние годы выпускаются балластные реостаты типа РБС-303 МУ2 и РБС-303 У2.

Количество постов, питаемых от одного многопостового выпрямителя, можно определить по формуле

, (4.1)

где Iн – номинальный ток нагрузки выпрямителя, А; Iд – сварочный ток поста, А;
К – коэффициент одновременности работы поста, который для ручной сварки принимается равным 0,5, а для полуавтоматической и автоматической сварки 0,7.

Различные модификации выпрямителей ВДМ имеют разное количество вентилей в выпрямительном блоке в зависимости от тока нагрузки. Выпрямители ВДМ-1601 комплектуются девятью балластными реостатами РБ-301, ВДМ-3001 – восемнадцатью.

Выпрямители для сварки в углекислом газедолжны удовлетворять несколько более жестким требованиям. Во-первых, поскольку по технологическим соображениям не допускаются колебания рабочего напряжения более чем на ±1,5 В, напряжение выпрямителя должно быть стабилизировано с точностью не ниже ±5 %, а внешняя характеристика должна иметь наклон не более 0,002 В/А. Второе отличие заключается в необходимости регулирования напряжения с кратностью около 2.
В-третьих, постовое устройство должно ограничивать разбрызгивание металла.

В качестве многопостовых могут применяться универсальные выпрямители типов ВДУ-1201, ВДУ-1202, ВДУ-1604 (разд. 4.5), при этом используют жесткие характеристики с плавной регулировкой напряжения.

Для многопостовой сварки в защитных газах выпускаются выпрямители ВДГМ и ВМГ. Технология сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа предъявляет ряд дополнительных требований к многопостовым системам. При сварке наблюдается сильное разбрызгивание, причиной которого являются быстро нарастающие пики токов при резких колебаниях проводимости разрядного промежутка, что нарушает устойчивость горения дуги. Поэтому требуется стабилизация выпрямленного напряжения.

В состав выпрямителя типа ВДГМ (рис. 4.10) входят трехфазный трансформатор Т₁, шестифазный выпрямительный блок V₁, блок стабилизации напряжения V₂, блок управления БУ, вентилятор с ветровым реле.

Рис. 4.10. Принципиальная схема многопостового выпрямителя ВДГМ

Обмотки трансформатора выполнены алюминиевой шиной и соединены в «звезду» – первичные W₁, в шестифазную «звезду» с уравнительным реактором УР – вторичные W₂.

Выпрямительный блок собран из кремниевых вентилей В2-200 по два в плече выпрямителя ВДГМ-1001 и по три – выпрямителя ВДГМ-1601.

Для стабилизации напряжения используется тиристорный блок V₂, собранный из шести кремниевых тиристоров Т-160 по схеме встречно-параллельного включения двух вентилей в каждую из трех фаз, вследствие чего на трансформатор Т₁ подается не выпрямленное, а переменное трехфазное напряжение.

В блоке управления БУ сравнивается выходное напряжение выпрямителя, снятое с контактов 1 и 2, с опорным, что изменяет угол управления тиристорами при колебаниях напряжения сети. Таким образом, достигается стабилизация выпрямленного напряжения.

Выпрямители типа ВДГМ снабжены балластными реостатами РБГ-301 (для регулирования сварочного тока) и разделительно-стабилизирующими дросселями ДР-301 с двуми ступенями регулирования для уменьшения разбрызгивания. Выпускаются также источники ИДГМ-1001/1601, которые являются комбинацией выпрямителей ВДГМ-1001 и ВДГМ-1601.

Дата добавления: 2017-11-21 ; просмотров: 10499 ; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ

Источник

Многопостовые сварочные преобразователи

Многопостовые сварочные преобразователи предназначены для одновременного питания нескольких сварочных постов. В промышленности используются многопостовые преобразователи ПСМ-1000, ПСМ-500. Преобразователь ПСМ-1000 имеет однокорпусное исполнение стационарного типа (рис. 1) и состоит из трехфазного асинхронного двигателя АВ-91-4 с короткозамкнутым ротором и шестиполюсного генератора СГ-1000 со смешанным возбуждением. Кроме шунтовой обмотки, на главных полюсах размещена последовательная обмотка для поддержания постоянного напряжения при увеличении нагрузки. Генератор имеет жесткую характеристику. Напряжение регулируется реостатом, включенным в цепь параллельной обмотки возбуждения.

Падающая внешняя характеристика, необходимая для ручной дуговой сварки, создается самостоятельно на каждом сварочном посту балластным реостатом типа РБ (этот реостат позволяет ступенчато изменять величину сварочного тока). Схема включения преобразователя ПСМ-1000 и балластных реостатов показана на рис. 2.

Основным недостатком многопостовых преобразователей является низкий к. п. д. сварочных постов. К преимуществам многопостовых преобразователей относятся: простота обслуживания, низкая стоимость оборудования, небольшая площадь для размещения оборудования и высокая надежность в эксплуатации.

Рис. 2. Схема присоединения сварочных постов через балластные реостаты к сварочному преобразователю ПСМ-1000: А — амперметр, V — вольтметр, Ш — шунт, РР — реостат регулировочный, РБ — реостат балластный

Источник

Многопостовые сварочные выпрямители

Для ручной дуговой сварки и автоматической сварки под слоем флюса применяются выпрямители типов ВКСМ и ВДМ.

Рис. 4.9. Принципиальная электрическая схема ВДМ-1001

– служат регулятором тока сварочного поста (РТСП);

В последние годы выпускаются балластные реостаты типа РБС-303 МУ2 и РБС-303 У2.

Количество постов, питаемых от одного многопостового выпрямителя, можно определить по формуле

, (4.1)

Выпрямители для сварки в углекислом газедолжны удовлетворять несколько более жестким требованиям. Во-первых, поскольку по технологическим соображениям не допускаются колебания рабочего напряжения более чем на ±1,5 В, напряжение выпрямителя должно быть стабилизировано с точностью не ниже ±5 %, а внешняя характеристика должна иметь наклон не более 0,002 В/А. Второе отличие заключается в необходимости регулирования напряжения с кратностью около 2.
В-третьих, постовое устройство должно ограничивать разбрызгивание металла.

Рис. 4.10. Принципиальная схема многопостового выпрямителя ВДГМ

Универсальные выпрямители

Универсальные выпрямители применяют при ручной и автоматической сварке, сварке под флюсом и в защитных газах. Области применения этих выпрямителей обеспечиваются их внешними характеристиками, которые могут быть как крутопадающими, так и жесткими пологопадающими.

Источники питания серии ВДУ обеспечивают плавное регулирование выходных тока и напряжения, стабилизацию напряжения при изменениях напряжения сети. Выпрямители серии ВДУ имеют однокорпусное исполнение, принудительное охлаждение и емкостный фильтр от помех радиоприему, создаваемых при сварке.

Упрощенная принципиальная схема выпрямителя ВДУ-504 представлена на рис. 4.11.

Рис. 4.11. Принципиальная схема выпрямителя ВДУ-504

Основой выпрямителя является понижающий трансформатор, имеющий одну первичную и две вторичные обмотки, соединенные в две обратные «звезды» через уравнительный реактор Др₁. Обмотки выполнены алюминиевым проводом АСПД. Фазы первичной обмотки в зависимости от требуемого режима соединяются с помощью пакетного переключателя В₂ либо «треугольником», либо «звездой». Соединение «треугольником» производят при работе с падающей ВАХ или для первой ступени регулирования при работе с жесткой ВАХ. Соединение «звездой» применяют при жесткой форме ВАХ для второй ступени регулирования. Выпрямительный блок собран по шестифазной схеме на тиристорах Т-160. Тиристоры последовательно соединены с фазами вторичных обмоток трансформатора. Катоды тиристоров соединены вместе и образуют положительный полюс выпрямителя. Отрицательный полюс – средняя точка уравнительного реактора Др₁.

В цепь выпрямленного тока встроен линейный дроссель Др₂ для сглаживания пульсации тока и уменьшения разбрызгивания. У дросселя имеются два вывода. Первый вывод соответствует большей индуктивности и его используют при работе с ВАХ падающей формы и в первом диапазоне жестких ВАХ; второй – во втором диапазоне жестких ВАХ.

В состав выпрямителя входит блок фазового управления тиристорами. В качестве датчика сварочного тока используется усилитель УМ на тороидальных сердечниках. Через окно сердечника проходит провод, по которому идет выпрямленный сварочный ток. Этот провод является обмоткой управления магнитного усилителя. Рабочие обмотки магнитного усилителя включены последовательно с однофазным выпрямительным мостом на вторичное напряжение вспомогательного трансформатора. Сигнал обратной связи, пропорциональный сварочному току, снимается с резистора, включенного на входе выпрямительного моста. Таково устройство блока обратной связи по току и напряжению (БОСТиН).

Для выпрямителей на токи более 1000 А рациональна установка ти-ристорного регулятора в первичной цепи трансформатора подобно тому, как это было выполнено в конструкции тиристорного трансформатора (разд. 3.3). При этом снижается коммутируемый тиристорами ток, что позволяет использовать маломощные массовые тиристоры без их параллельного соединения.

5. Сварочные преобразователи, агрегаты
и генераторы

Общие сведения

Для сварки на постоянном токе источниками питания могут служить также электромашинные сварочные преобразователи, сварочные агрегаты и генераторы, которые должны удовлетворять требованиям, регламентируемым следующими стандартами: ГОСТ 7237-82 «Преобразователи постоянного тока для дуговой сварки», ГОСТ 2402-82 «Агрегаты сварочные с двигателями внутреннего сгорания» и ГОСТ 304-82 «Генераторы постоянного тока для дуговой сварки».

Сварочный преобразователь состоит из генератора постоянного тока и приводного асинхронного короткозамкнутого электродвигателя, сварочный агрегат – из генератора и двигателя внутреннего сгорания. При этом ротор приводного двигателя и якорь генератора расположены на общем валу, двигатель и генератор имеют общий корпус и представляют единую конструкцию.

Сварочные преобразователи бывают однопостовыми и многопостовыми. Многопостовые преобразователи имеют жесткую внешнюю характеристику и применяются для централизованного одновременного питания током нескольких постов для ручной дуговой сварки. Однопостовые преобразователи, используемые для ручной дуговой сварки и автоматической сварки под флюсом, изготавливают с падающей внешней характеристикой, а используемые для механизированной и автоматической сварки в защитных газах – с жесткими внешними характеристиками.

Сварочные агрегаты применяются для работы в полевых условиях. Генератор и двигатель внутреннего сгорания (бензиновый или дизельный) монтируются на общей раме без колес, на катках, колесах, в кузове автомашины и на базе трактора.

Основным элементом всех машинных источников питания являются сварочные генераторы.

Все сварочные генераторы имеют свои конструктивные особенности, т.к. почти каждая фирма, выпускающая сварочное оборудование, имеет свою собственную конструкцию, которая отличается от других тем или иным исполнением обмоток, регулирующих устройств и т.д. Вместе с тем их можно классифицировать – объединить в группы по ряду общих признаков.

Прежде всего, по конструктивным особенностям и различиям в способах получения и регулирования постоянного сварочного тока сварочные генераторы разделяют на коллекторные и вентильные сварочные генераторы.

По форме внешних характеристик сварочные генераторы подразделяют на три группы:

– с падающей внешней характеристикой;

– с жесткой внешней характеристикой;

– с универсальной характеристикой (можно получать как жесткие, так и падающие внешние характеристики).

Генераторы постоянного тока для дуговой сварки изготавливаются на номинальные сварочные токи 125, 160, 250, 315, 400, 500 и 1000 А при номинальном рабочем напряжении от 25 до 40 В.

Для питания стационарных постов чаще всего используются коллекторные генераторы.

Основными элементами сварочного коллекторного генератора постоянного тока (рис. 5.1, а) являются; статор с корпусом, четырьмя основными магнитными полюсами и обмотками возбуждения; якорь с сердечником, в пазах которого уложена размагничивающая обмотка; коллектор, набранный из медных изолированных пластин; четыре токосъемных щетки, а также выводные клеммы.

Принцип преобразования механической энергии вращения якоря в электрическую энергию сварочного тока основан на явлении электромагнитной индукции, в соответствии с которым при движении в магнитном поле с индукцией В проводника длиной L со скоростью V в нем возникает ЭДС E = B·L·V.

При пропускании тока по обмоткам возбуждения в магнитной системе генератора возникает магнитный поток Ф, который замыкается по железу статора и якоря. Если привести во вращение якорь, то активные проводники его обмотки будут пересекать магнитные силовые линии потока, и, следовательно, в каждом из них будет возникать единичная ЭДС – e₁-e₄. Направление единичных ЭДС можно определить, воспользовавшись правилом «правой руки». При вращении якоря единичная ЭДС меняется как по величине, так и по направлению (рис. 5.1, в). У четырехполюсного генератора полный период изменения ЭДС приходится на половину оборота вращения якоря. Для уменьшения пульсации ЭДС полюсным наконечникам придают форму, обеспечивающую постоянство потока в зазоре между полюсом и якорем. В результате кривая ЭДС приобретает трапециидальный вид. Труднее обеспечить постоянное направление тока в нагрузке.

Для этой цели и предназначено коллекторно-щеточное устройство. Для момента, изображенного на рис. 5.2, а, ЭДС всех проводников на участке между пластинами П1 и П3коллектора совпадают по направлению, вызывая ток в нагрузке в направлении, показанном стрелкой. Поэтому для получения максимальной суммарной ЭДС щетки щ1 и щ2 устанавливают именно так, как это показано
на рис. 5.2, а. Этот момент на рис. 5.2, в соответствует интервалу θ₁—θ₂. С момента θ₂сменится направление ЭДС е₁ и е₃. Но под щеткой щ1 к этому моменту уже окажется пластина П2, поэтому ток от щетки щ1 к выводу и далее по нагрузке не изменит свое направление. Таким образом, коллекторно-щеточное устройство обеспечивает механическое выпрямление переменного тока обмотки якоря. ЭДС на остальных участках обмотки якоря (между щетками щ2 и щЗ, щЗ и щ4, щ4 и щ1) оказывается такой же, как и между щ1 и щ2. При этом щетки щ1 и щЗ под южными полюсами магнитной системы имеют положительный потенциал, а щетки щ2 и щ4 под северными полюсами – отрицательный потенциал. Как следует из принципиальной схемы рис. 5.2, б, обмотка якоря образует четыре параллельные ветки, так что общая ЭДС генератора равна ЭДС одного участка между любой парой щеток: Ег = Е₁+Е₂+Е₃+Е₄ (рис. 5.2, г). Для ее расчета можно использовать более общее соотношение

, (5.1)

где N – число активных проводников (витков) обмотки якоря; Р – число пар полюсов; а – число пар щеток; n – число оборотов якоря, Ф – магнитный поток.

При анализе работы генератора принято все постоянные величины объединять в общий коэффициент, называемый постоянной генератора: , а ЭДС выражать более простым соотношением

. (5.2)

Все сварочные генераторы имеют намагничивающие обмотки возбуждения w_н, которые питают либо от независимого источника через стабилизатор напряжения СТ и выпрямитель V (рис. 5.3, а, б), либо от самого генератора (рис. 5.3, в, г).

В первом случае генераторы называют генераторами с независимым возбуждением, во втором – генераторами с самовозбуждением. Намагничивающие обмотки имеют относительно большое число витков (w_н = 200. 500) и выполняются из тонкого провода диаметром 1,5…2,5 мм. Они располагаются на отдельных башмаках корпуса генератора. Намагничивающий ток I_н в них относительно небольшой (2. 20 А) и регулируется переменным сопротивлением R.

При протекании по намагничивающей обмотке w_н намагничивающего тока I_н в генераторе наводится намагничивающий магнитный поток:

, (5.3)

где R_м.н – сопротивление магнитной цепи на пути потока Ф_н.

При холостом ходе генератора поток Ф_н определяет как ЭДС генератора Ег, так и его напряжение холостого хода U₀, которые можно представить зависимостью (5.2) .

Изменение тока намагничивания позволяет осуществить плавное регулирование напряжения холостого хода генератора, а следовательно, и режим его работы при нагрузке.

В большинстве генераторов для дуговой сварки имеется последовательная обмотка возбуждения, включенная последовательно с дугой. Она, как правило, расположена на отдельных башмаках корпуса генератора и имеет небольшое число витков (3. 5), сечение которых рассчитано по номинальному сварочному току.

Магнитный поток, наводимый последовательной обмоткой возбуждения, возникает только при нагрузке генератора. В зависимости от способа включения последовательной обмотки возбуждения, этот поток направлен либо встречно основному намагничивающему потоку Ф_н – тогда поток Ф_р и обмотка w_р называются размагничивающими (рис. 5.2, а), либо согласно потоку с Ф_н – тогда поток Ф_п и обмотка w_п называются подмагничивающими (рис. 5.2, б). Обмотки w_р или w_п секционированы. При сварке включают либо все их витки (на рис. 5.2, а это клемма 2), либо половину (на рис. 5.2, б – клемма 3). В последнем случае действие ее магнитного потока значительно ослабляется. При необходимости последовательная обмотка вообще может быть отключена (на рис. 5.2, в – клемма 4), а в некоторых генераторах она вообще может отсутствовать (рис. 5.2, г).

Рис. 5.2. Упрощенные электрические схемы генераторов: К – коллектор; А, В – основные щетки; С – дополнительная щетка; R – резисторы; w_н, w_н1, w_н2 – основные намагничивающие обмотки возбуждения; w_р – последовательная размагничивающая обмотка возбуждения; w_п – последовательная подмагничивающая обмотка возбуждения; 1, 2, 3 и 4 – выводные клеммы генератора

При наличии в генераторе последовательной размагничивающей обмотки w_р ЭДС сварочного генератора Ег с учетом (5.2) и (5.3) при условии, что R_м.р ≈ R_м.н ≈ R_м и I_р = I_д может быть определена по зависимости

. (5.4)

Тогда уравнение его внешней характеристики при условии, что внутреннее эквивалентное сопротивление R_э._г, определяемое действием размагничивающей обмотки, , а внутреннее активное сопротивление R_г ничтожно мало и допускается, что Е_г ≈ U₀, можно записать следующим образом:

. (5.5)

По приведенным уравнениям следует, что вольт-амперные характеристики генераторов с размагничивающими последовательными обмотками возбуждения (см. рис. 5.2, а, в) будут крутопадающими. При отключении размагничивающей обмотки (на рис. 5.2 – клемма 4) вольт-амперная характеристика генератора становится жесткой (естественно пологопадающей), а при w_p = 0. Наличие секционирования в размагничивающей обмотке позволяет ступенчато регулировать режим работы генератора. При этом возрастает кратность регулирования его тока, появляется возможность выполнять сварку на малых токах при повышенном напряжении холостого хода.

При наличии в генераторе подмагничивающей последовательной обмотки возбуждения w_п (см. рис. 5.2, б) зависимость (5.5) можно записать в виде

Изменяя число витков подмагничивающей обмотки, можно регулировать угол наклона вольт-амперной характеристики генератора.

Обычно при минимальном числе витков w_п, когда выполняется равенство , генератор имеет жесткую вольт-амперную характеристику. При большем числе витков, когда , внешние вольт-амперные характеристики генератора имеют возрастающую форму.

Для питания намагничивающей обмотки возбуждения требуется постоянное, не зависящее от работы генератора напряжение. Этого легко достичь в генераторах с независимым возбуждением путем применения автономного источника, например стабилизатора напряжения СТ и полупроводникового выпрямителя V, если в качестве электропривода генератора использован электродвигатель переменного тока.

Значительно сложнее получить постоянное напряжение для питания намагничивающей обмотки в самом генераторе (генераторах с самовозбуждением). Для этой цели между основными щетками А и В на коллекторе устанавливают промежуточною щетку С (см. рис. 5.2, в). Напряжение на щетках А и В близко к постоянному и мало зависит от режима работы генератора. Постоянство напряжения достигается использованием магнитного потока, наводимого намагничивающей силой якорной обмотки или реакции якоря (рис. 5.3).

Рис. 5.3. Распределение магнитных потоков при нагрузке в генераторах с параллельной намагничивающей и последовательной размагничивающей обмотками

Между щетками А и С действуют равномерно распределенные магнитные потоки намагничивающей обмотки Ф_н, размагничивающей обмотки Ф_р и подмагничивающей якорной обмотки Ф_я.н. Реакция якоря ослабляет действие размагничивающего потока. В этом случае ЭДС на щетках А и С определится по выражению

Для постоянства ЭДС и напряжения на щетках А и С необходимо, чтобы
Ф_р ≈ Ф_я.н. Тогда

По схеме распределения магнитных потоков видно, что на участке ВС реакция якоря Ф_я усиливает действие размагничивающего потока Ф_р. С увеличением нагрузки падение напряжения на щетках ВС резко усиливается.

Параллельные ветви обмотки возбуждения присоединены к щетке В через резистор R₂. Сопротивление резистора R₂ предприятие-изготовитель устанавливает таким, чтобы при выходном напряжении 16 В сварочный ток был равен 60 А.

Таким образом, конструкции коллекторных сварочных генераторов многочисленны, достаточно совершенны и позволяют удовлетворять требования почти всех способов дуговой сварки. Но они конструктивно более сложны и менее надежны, чем вентильные сварочные генераторы, рассмотренные ниже, и потому были вытеснены последними.

Вентильный генератор представляет собой комбинацию генератора переменного тока и выпрямительного блока. Электродвижущая сила в обмотке генератора переменного тока индуцируется точно так же, как и в коллекторном генераторе постоянного тока. В промышленных вентильных генераторах переменный ток обычно вырабатывается либо синхронным генератором с ротором явнополюсной конструкции, либо индукторным генератором (рис. 5.4).

Промышленный синхронный генератор с ротором явнополюсной конструкции (рис. 5.4, а) отличается только тем, что силовые обмотки 1 неподвижно закреплены на статоре 2, а на вращающемся роторе 3 установлены обмотки возбуждения 4, которые через два вращающиеся кольца 5 и контактные щетки 6 соединены с клеммами a и b.

Синхронный генератор работает следующим образом. К обмоткам возбуждения 4 ротора 3 через два кольца 5, контактные щетки 6 и клеммы a и b подводится относительно небольшой постоянный ток, который создает вращающийся магнитный поток возбуждения Ф_в, замыкающийся по железу ротора 3 и статора 2. При вращении ротора относительно неподвижной силовой обмотки 1 магнитный поток, сцепленный с ее витками, каждые пол-оборота изменяется как по величине (от нулевого до максимального значения), так и по направлению. Такое изменение потока, сцепленного с витками силовой обмотки, индуцирует в ней переменную ЭДС, направление которой определяется правилом правой руки.

Рис. 5.4. Конструкция синхронного генератора с ротором явнополюсной конструкции (а) и индукторного генератора (б) переменного тока

В индукторном генераторе (рис. 5.4, б) силовая обмотка 1 и обмотка возбуждения 3 размещены на статоре 2 и неподвижны. Вращающийся же ротор-индуктор 4 выполнен зубчатым.

При работе обмотка возбуждения 3, которая также питается постоянным током, создает постоянную намагничивающую силу. Однако магнитный поток возбуждения Фв, сцепленный с силовой обмоткой 1, имеет пульсирующий характер, поскольку магнитное сопротивление на его пути меняется при вращении ротора. Он максимален при совпадении оси силовой обмотки с зубцом ротора и минимален при совпадении с его впадиной. Поэтому в силовой обмотке индуцируется переменная ЭДС, а на выходе генератора – переменное напряжение U_г. В описанной конструкции генератора полюса выше горизонтали являются южными, а ниже – северными, поэтому такой генератор называют разноименно-полюсным.

Подавляющее большинство промышленных вентильных сварочных генераторов выпускается на базе трехфазных индукторных генераторов переменного тока. Однако устройство однофазного индукторного генератора несколько проще, чем трехфазного, поэтому сначала рассмотрим устройство и работу индукторного генератора на примере однофазного двухпакетного одноименно-полюсного.

Одноименно-полюсный индукторный генератор (рис. 5.5) имеет зубчатый статор – якорь 2, состоящий из двух пакетов листовой электротехнической стали, и зубчатый ротор – индуктор 1, изготовленный из двух пакетов, сдвинутых друг относительно друга на 180 электрических градусов (на один зубец). Между двумя пакетами статора закреплена кольцевая обмотка возбуждения 3, питаемая постоянным током. Силовая обмотка 4 переменного тока уложена в пазах статора. Поток возбуждения Ф_в идет по оси ротора, а затем звездообразно разветвляется, проходит через зубчатый пакет ротора по полюсам статора и замыкается по корпусу генератора (на рис. 5.9 тонкой линией показана только часть потока возбуждения, пронизывающая катушку силовой обмотки на одном из полюсов статора). Катушки силовой обмотки генератора могут соединяться одна с другой как параллельно, так и последовательно.

У генератора (см. рис. 5.5) все полюса ближнего пакета статора являются южными, а дальнего пакета – северными. Такую конструкцию генератора, в отличие от показанной на рис. 5.4, б конструкции однопакетного разноименно-полюсного генератора, принято называть одноименно-полюсной. Двухпакетный одноименно-полюсный генератор компактнее и легче, а однопакетный разноименно-полюсный – проще и удобнее в изготовлении и ремонте.

Рис. 5.5. Конструктивная схема и связь параметров индукторного
двухпакетного генератора

Формирование внешней характеристики в вентильном генераторе (рис. 5.10) происходит подобно тому, как это происходит в однофазных коллекторных генераторах.

При холостом ходе ток I_в протекающий по катушке возбуждения 3 с числом витков w_в, имеет постоянную намагничивающую силу I_вw_в. Магнитное сопротивление r_m на пути потока Ф_в, создаваемого I_вw_в и пронизывающего одну из силовых катушек, зависит от величины воздушного зазора δ и периодически меняется (рис. 5.6, а) от минимального при совпадении оси катушки с зубцом ротора до максимального при совпадении ее со впадиной. Поэтому и магнитный поток имеет пульсирующий униполярный характер (рис. 5.6, б):

где Ф₀ – постоянная составляющая; Ф_п – амплитуда переменной составляющей.

Этот поток создает в катушке ЭДС Ек, которая имеет вид синусоиды (рис. 5.6, в) и зависит от числа витков в ней w_к и переменной составляющей Ф_п потока Ф_в:

Если в генераторе количество катушек равно n_к, а количество параллельных ветвей силовой обмотки – m_в, то переменная ЭДС генератора Е_г может быть определена по зависимости

Ее действующее значение Е_г.д, соответствующее напряжению холостого хода U₀, с учетом того, что частота переменного напряжения силовой обмотки f зависит от частоты вращения ротора n_р и числа зубцов ротора z (f = n_рz/60) и связана с циклической частотой соотношением ω = 2πf, может быть выражено формулой

. (5.6)

Рис. 5.6. Осциллограммы изменения r_m, Ф_в и Е в индукторном генераторе

При появлении переменного тока I_г в нагрузке он идет и по силовой обмотке, в результате чего в генераторе возникают потоки, замыкающиеся как по воздуху, так и по железу (потоки реакции якоря и потоки рассеяния). Основная часть этих переменных потоков Ф_я направлена противоположно потоку возбуждения Ф_в и, следовательно, наводит в силовых обмотках противоЭДС Е_я, действие которой принято отождествлять с индуктивным сопротивлением генератора X_г. Поэтому напряжение генератора при нагрузке определяется следующим образом:

. (5.7)

Это означает, что при значительной величине индуктивного сопротивления Х_г генератор имеет крутопадающую характеристику.

Таким образом, индукторный генератор имеет естественную крутопадающую характеристику, что вызвано действием потоков рассеяния и потока реакции якоря, обладающею размагничивающим действием.

Получить жесткую характеристику в вентильном генераторе сложнее. С этой целью в цепь возбуждения вводят положительную обратную связь по току нагрузки. Одновременно с ростом тока нагрузки увеличивается ток возбуждения и ЭДС генератора, что компенсирует увеличение противоЭДС, вызванной потоком реакции якоря. За счет этого обеспечивается независимость напряжения генератора от тока.

Регулирование режима в однофазном генераторе осуществляется следующим образом. По уравнению (5.7) получим соотношение

, (5.8)

по которому следует, что ток I_г зависит от напряжения холостого хода U₀ и индуктивного сопротивления генератора Х_г.

Для изменения напряжения холостого хода воздействуют на обмотку возбуждения. Так, при увеличении тока возбуждения I_в увеличивается поток Ф_в, а также, согласно формуле (5.6), наводимая им ЭДС Е_г и напряжение холостого хода U₀, что вызовет, согласно (5.8), увеличение тока I_г.

Индуктивное сопротивление генератора Х_г зависит от числа витков в катушке силовой обмотки w_к, количества катушек n_к и количества параллельных цепей m_в, образованных катушками:

. (5.9)

Возможность ступенчатого регулирования режима появляется вследствие того, что катушки силовой обмотки обычно соединяются в несколько параллельных цепей. При использовании только одной из параллельных цепей имеет место диапазон малых токов. При использовании двух или большего числа параллельных цепей, согласно выражениям (5.8) и (5.9), снижается индуктивное сопротивление Х_г и увеличивается ток.

Регулирование режима в трехфазном генераторе по своим возможностям, по сравнению с однофазным генератором, шире потому, что по